Курсовая работа: Разработка технологического процесса изготовления "Вала"
Таблица 2.5
Параметры |
3Б12 |
Значения |
Диаметр обрабатываемой
заготовки, мм |
200 |
Длина обрабатываемой
заготовки, мм |
500 |
Конус Морзе передней
бабки |
№3 |
Наибольшее поперечное
перемещение шлифовальной бабки, мм. |
300 |
поперечная подача
шлифовальной бабки на 1 ход стола, мм. |
0,1–0,5 |
Угол поворота стола,
град. |
|
Диаметр шлифовального
круга: |
300 |
Число оборотов шпинделя
шлифовальной бабки, об/мин |
2500 |
Скорость перемещения
стола (бесступенчатое регулирование), мм/мин |
0,1–6 |
Число скоростей
поводкового патрона |
Регулировка
бесступенчатая |
Пределы чисел оборотов
поводкового патрона в минуту |
78–800 |
Мощность
электродвигателя, кВт: |
7,5 |
Габариты станка: |
3100 Х 2100 |
Таблица 2.6
Параметры |
692М |
Значения |
Ширина фрезеруемого
паза, мм |
4–24 |
Длина фрезеруемого паза
без переустановки, мм |
5–300 |
Размеры стола, мм |
800Х200 |
Число шпинделей |
1 |
Расстояние от оси
шпинделя, мм:
До вертикальных
направляющих станины:
До поверхности стола
(станины)
|
205 |
Количество скоростей
шпинделя |
12 |
Число оборотов шпинделя
в минуту |
375–3750 |
Продольная подача
шпиндельной бабки (бесступенчатое регулирование), мм/мин. |
450–1200 |
Мощность
электродвигателя, кВт: |
1,6–2,3 |
Габариты станка, мм: |
1520Х1400 |
Таблица 2.7
Параметры |
5350 |
Значения |
Наибольший диаметр
обрабатываемой заготовки, мм: |
500 |
Высота центров, мм |
250 |
Расстояние между
центрами, мм. |
750 |
Наибольший нарезаемый
модуль, мм. |
6 |
Наибольший диаметр
фрезы, мм. |
150 |
Расстояние между осями
шпинделей, изделия и фрезы, мм. |
40–140 |
Наибольшая длина
фрезерования, мм. |
675 |
Число нарезаемых зубьев |
4–20 |
Пределы чисел оборотов
шпинделя фрезы в минуту |
80–250 |
Количество ступеней
чисел оборотов шпинделя фрезы |
6 |
Пределы подач, мм/об. |
0,63–5 |
Число ступеней подачи |
10 |
Диаметр отверстия
шпинделя, мм. |
106 |
Диаметр оправки фрезы,
мм. |
27; 32; 40. |
Скорость обратного хода
каретки, мм/мин. |
1,92 |
Мощность
электродвигателя привода червячной фрезы, кВт. |
7,5 |
Габариты станка, мм:
Длина
Ширина
|
2330
1500
|
Таблица 2.8
Параметры |
2Н125 |
Значения |
Наибольший диаметр
сверления по стали, мм |
25 |
Наибольшее усиление
подачи, кГ |
900 |
Расстояние от шпинделя
до плиты, мм |
690–1060 |
Расстояние от центра
шпинделя до вертикальных направляющих станины, мм |
250 |
Наибольшее расстояние
от торца шпинделя до стола, мм |
700 |
Количество ступеней
оборотов шпинделя |
12 |
Пределы чисел оборотов
в минуту |
45–20000 |
Наибольшее перемещение
шпинделя, мм |
200 |
Количество ступеней
подач |
9 |
Пределы подач шпинделя,
мм/об |
0,1–1,6 |
Размеры стола, мм |
400Х450 |
Мощность
электродвигателя, кВт: |
2,2 |
Габариты станка: |
1130 Х 805 |
2.3.3 Выбор технологических
баз
При разработке технологических
операций особое внимание уделяем выбору баз, так как от их правильного выбора
зависит точность обработки и выполнение технических требований чертежа.
Одним из наиболее сложных и
принципиальных разделов проектирования технологического процесса механической
обработки является назначение технологических баз. От правильного решения
данного вопроса в значительной степени зависят:
– фактическая точность
выполнения размеров, заданных конструктором;
– правильность взаимного
расположения обрабатываемых поверхностей;
– степень сложности и
конструкция необходимых приспособлений, режущих и измерительных инструментов.
Принцип постоянства баз
заключается в том, что при разработке технологического процесса необходимо
стремиться к использованию одной и той же технологической базы, не допуская без
особой необходимости смены баз, не считая смены черновой базы.
Принцип совмещения баз
предусматривает, чтобы в качестве технологической базы по возможности
использовать поверхность, являющуюся измерительной базой или конструкторской.
В нашем случае, основной
конструкторской базой являются цилиндрические поверхности 7 и 15. Основной
измерительной базой ось центров. На первой операции, используя черновую базу
наружную поверхность заготовки обрабатываем центровые отверстия.
На всех последующих операциях
базой будут центровые отверстия и наружные цилиндрические поверхности 7 и 15.
Таким образом, основные
принципы базирования выполнены.
Выбранные базы указываем
условно по ГОСТ 3.1107–81 на эскизах обработки.
2.3.4 Выбор технологической
оснастки, режущего инструмента и контрольно-измерительных средств
При выборе приспособлений
учитываем тип производства и формулу зажимаемой поверхности, вид обработки и
требуемую точность. Для среднесерийного производства выбираем технологическую
оснастку, обеспечивающую повышение производительности по сравнению с базовым
вариантом.
Выбор вспомогательного
инструмента зависит от типа станка и конструкции режущего инструмента; выбор
производим по справочникам и соответствующим ГОСТам. Конструкция и размеры
режущего инструмента предопределяются видом обработки, размерами обрабатываемой
поверхности, свойствами материала заготовки, требуемой точности и шероховатости
обработки.
При обработке заготовки из
легированной стали используем инструмент с пластинами из твёрдого сплава Т15К6
и Т5К10 – резцы, фрезы червячные, фрезы шпоночные:
Инструмент из быстрорежущей
стали Р6М5 – свёрла центровочные.
При выборе
контрольно-измерительных средств учитываем точность измеряемой поверхности, её
формы и размеры: используем в основном, стандартные измерительные инструменты и
стандартные контрольные приспособления для проверки биения.
2.4 Расчёт припусков и
межоперационных размеров
2.4.1 Расчёт аналитическим
методом
Расчёт выполняем для
поверхности 7 и 15: ш30 h6 ().
Исходные данные:
заготовка – прокат;
материал – Сталь 45.
Последовательность обработки
поверхности следующая:
– точение черновое h 12;
– точение чистовое h 10;
– шлифование
предварительное h 8;
– шлифование
окончательное h 6.
По таблицам определяем
элементы минимального припуска по каждому переходу Rz, H, с, и
записываем их в графы 2, 3,4, таблицы 2.9. Величина пространственных отклонений
при обработке в центрах определяется по формуле:
= (2.4.1)
,
при, при Ш30, мкм=0,1325 мм. Принимаем
где сц = 0,25 мм;
[2. с. 69]
Пространственные отклонения
при черновом точении:
, (2.4.2)
где Ку = 0,06 –
после чернового точения;
Ку = 0,04 – после
чистового точения;
Ку = 0,02 – после
шлифования.
с1 -после точения чернового;
с2 -после точения чистового;
с3 -после шлифования.
Погрешность установки
заготовки еу = 0, т.к. обработка ведётся в центрах.
Рассчитываем величину
минимального припуска по формуле: [2. с. 65]
(2.4.3)
и заносим эти данные в графу
6.
Рассчитываем минимальные
размеры по формуле и заносим результаты в графу 7:
. (2.4.4)
.
Определяем максимальные
размеры и заносим в графу 9:
. (2.4.5)
Определяем фактические
минимальные припуски по формуле и результаты заносим в графу 10:
. (2.4.6)
Определяем фактические
максимальные припуски по формуле и результаты заносим в графу 11:
. (2.4.7)
Определяем величину
номинального диаметра заготовки по формуле:
. (2.4.8)
Определяем общий номинальный
припуск по формуле:
(2.4.9)
Таблица 2.9 Сводная таблица данных
Операции и переходы |
Элементы припуска, мкм |
Допуск T, мкм |
Минимальные
припуски , мкм
|
Расчетный
диаметр, мм |
Предельные значения
припусков, мкм. |
|
Rz |
H |
с |
|
|
|
|
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
10 |
11 |
Заготовка |
150 |
250 |
580 |
1300 |
- |
32,5 |
32,5 |
33,8 |
- |
- |
Точение черновое |
50 |
50 |
35 |
620 |
|
30,54 |
30,54 |
31,16 |
1960 |
2640 |
Точение чистовое |
30 |
30 |
24 |
100 |
|
30,27 |
30,27 |
30,37 |
270 |
790 |
Шлифование
предварительное |
10 |
20 |
12 |
62 |
|
30,1 |
30,1 |
30,162 |
170 |
208 |
Шлифование
окончательное |
5 |
15 |
- |
16 |
|
30,02 |
30,02 |
30,036 |
80 |
126 |
У |
2480 |
3764 |
Страницы: 1, 2, 3, 4, 5, 6
|